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尼·恩吉耶里亚·萨。
人民进程
基尔南N°2
齿圈
轴向和径向跳动
研究
lgarello@arnet.com.ar martinambrosi@ciudad.com。电话：（54）
0351-461730103543-446515 传 真 ：（54）0351-4617301 03543-446515
2009 年11 月2 日
内容：
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索引 |
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结论 |
3 |
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建议 |
3 |
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导言和分析 |
3 |
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RUN 计划 |
6 |
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KILN 公司的产品目录 |
21 |
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空气流动输出法 |
31 |
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卖方塑料定义 |
38 |
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天平弯曲测量 |
41 |
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冷冻脱水测量 |
45 |
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附录 |
49 |
结论
在这个项目中进行的测量表明，窑有一个小规模的机械曲轴和一个热曲轴，它克服了与前一个曲轴的值。 其齿轮的问题是由于热变形，当它们被添加到机械现有的变形。当热变形表现在与环齿轮射线 16 重合的母线附近时，就会产生相反的效果。 在这种情况下，耗尽是补偿的。
建议
继续修改滚子的位置，以便在环齿轮和小齿轮之间给予更高的根间隙，并照顾窑的过 程，以避免沿窑的温度差异很大。 在 20 米附近的地区已经确定了经常存在的温度差异很大的部门。
导言和分析。
在实验室上进行了一组测量，以确定驱动系统的问题。 问题是驱动系统的噪声和振动， 特别是当它与小齿轮耦合时，在环齿轮的射线 n°8 附近。这些噪声是由于环齿轮和小齿轮之间缺乏适当的根间隙。
这是一个双支持窑，公称直径 4400 毫米，工作与不同的替代燃料。 驱动系统有一个振荡小齿轮，支撑滚子站是刚性的。
有两个滚筒把窑推下来。 已进行测量和调整.. 对支撑辊进行了调整，以对齐窑轴，特别是控制轴向推力，因此，平衡窑轴向推力分布。窑的运行得到了改善，驱动系统电 机的安培率大约下降到 15%，一般振动减少，现在窑的上坡运动是通过液压推力滚子系统中的 40 巴压力来实现的。 以前，压力达到 80 巴，运动没有实现。
托辊调整使环齿轮齿轮间隙增加到 1.2 毫米。尽管如此，虽然噪音已经减少，但在某些情况下，它仍然表现出来，但不是以一种持续的方式。
以前的测量是在窑运行期间进行的，结果显示环齿轮工作条件的差异。 这就是为什么在窑的不同情况下进行监测，试图诊断问题的原因。 采用几种方法对环齿轮润滑进行了检测，包括感应径向跑出、在机加工内条测量和用铅条测量根间隙。 这些组的测量是在冷热窑条件下进行的。 在牙头和牙根间隙上的热测量，显示出类似的结果，在两者之间用完了吗？ 和 9 毫米，这证明了更大的接近环齿轮和小齿轮在射线 8 号。 这条射线对应于周长齿轮的结合。
比较 C1 测量类型（围齿齿头和小齿轮谷之间）和 C2（小齿轮齿头和围齿轮谷之间），可以得出结论，结果非常相似，在 16 条测量射线中没有明显的变化。 同时测量两侧（输入和输出），以中和小齿轮的振荡。
用冷窑条件下的铅棒测量环齿和带冷窑条件下的齿齿，其数值要小得多。 在第一种情况下，最小耗尽是 4 毫米，它仍然位于射线 8 号。在第二种情况下，根齿间隙的变化在第 8 射线时增加，这是由于环齿轮温度较低而引起的尺寸变化。然而，在相反的一侧没有明显的根齿间隙变化（射线编号 16）。 这表明存在一个热曲轴由一个热点附近的射线编号 8 母线引起。如果我们看比较冷热间隙图，我们可以看到，当窑冷却时，代表冷间隙测量的蓝色条倾向于周长齿轮中心值。下图代表了窑在铅棒测量 过程中的■壳温度，这些温度没有证据表明环齿轮区域下的温度变化很大，这使得我们认为这种运动是在它下温度变化的结果。上坡和下坡周长齿轮窑壳温度图证明了两 侧相似的·变化。
另一个测试是窑壳地形测量（窑壳塑性·变形测量），对环齿轮的输入和输出两侧。 这就是
结果是 11 到 14 毫米的窑用完了。 这表明窑壳运动·伴随着环齿轮。 窑壳与小齿轮的最短距离为与射线数 8 对应的角度.. 有类似的测量，给我们类似的结果，在本报告中暴露的。
所有这些测试都表明曲轴化合物由热和机械元件存在。通过对环齿轮弹簧板固定 图的分析，可以证明在环齿轮装配过程中，窑壳有一个由垫片调节的跳动。我们 还可以在第 24 和 26 页中看到，最变形的窑壳部分，更接近小齿轮的轴，是对应于固定垫数为 8 和 9，因此，它们有较薄的垫片。在另一边，垫片更厚。这是一个明确的指示存在机械变形的窑壳，导致机械曲轴在环齿轮原装置。
加工后的内部带材的测量结果表明，其绝对值高于在齿头和齿根间隙上测量的绝
对值，但最大的干扰位于第 8 射线旁边。该曲线的形状可能受到振动产生的干扰小齿轮和围齿轮齿。所有这些测量都是在不同时刻以工作速度进行的；因此，它 们之间的差异受可变热曲轴的影响。
窑壳截面测量在周长齿轮区域附近，表明它的下坡一侧比上山一侧变形更大。两边最 大的差异位于 210 和 250 角之间。 这些角度大约共用 9 号和 11 号位置。 这一运动产生轴向跑出。
如果我们看看这些剖面与周长齿轮下的温度曲线叠加，我们可以看到整个截面拉伸过 程中温度的相对均匀性。这也使我们认为，影响驱动系统的热变形不是发生在周长齿 轮区，而是发生在窑的另一段。
不同系列的轴向耗尽测量没有表明结果的变化，无论是在图表中还是在数值中，都没 有表明热变化不影响这一特定问题。
窑壳塑性变形分析表明，生产过程中沿窑采取的措施均符合霍尔辛标准。全局耗尽低 于建议的 100 毫米极限，最大值位于 17 米（33 毫米）。
偏心值低于烤箱直径的 1%，在这种情况下为 44 毫米，尽管应该考虑尾部的结果（12 毫米）..
页次7
林格尼亚斯。A.
运行测量热窑。
工作说明。
在有正常生产制度的窑炉完全转动期间，在齿面上的围档输入和输出两侧同时采
取了措施。得到的值如下图所示。
第 16 号
7
6
5
4laquo;
3
2
1
/
0
男子
霍利
30
60
90
120150180210240270300330360
安吉尔（基尔）
99,655
7,11226
|角度
我|出去
灰门-地下
页次8
20
19
18
17
16
15
14
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6
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3
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1
0
0 30 60 90 120150180210240270300330360
安吉尔（基尔）
牙根间隙测量
在 16 英寸腰围齿轮的牙齿，热条件。在输入和输出侧模拟 Ultanou 狡猾，测量 C1（周长齿轮的齿和小齿轮的谷）和 C2（周长齿轮的谷和小齿轮的齿）。
亍 he 铅条的结果表明，与径向耗尽一致。在这两种情况下，de 最大耗尽是在射线编号 80t。
是
------ 1
------ 2
------ 3
-Nt-4
-
-■I-6
—7
—8
-bull;-14
9
10
11
12
13
15
- 16
10,00
8,00
UPILL 地下 第9
页
17,00
14,00
13,50
灰门-地下
出发地
角度
4,01488
115,36
安吉尔（基尔）
30
60
T-
C1 C2
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日期 |
20/08/2009 |
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三. |
19:30 |
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设备 |
二. |
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检查 |
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备注 |
基伦停止后 9 个小时 |
密码
格雷斯
准备 巴尔评估
在 fhe coo 一-ng 阶段拍摄一3 四条射线。
安哥拉
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清洁 |
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亚美尼亚 |
UPILL |
地下 |
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4(MH) |
15,50 |
15,50 |
|
8 |
12,20 |
11,80 |
|
12 |
15,55 |
15,40 |
|
16 |
16,50 |
16,50 |
|
输出 |
4,30 |
4,70 |
|
清洁。 |
||
|
亚美尼亚 |
UPILL |
地下 |
|
4(MH) |
14,50 |
14,90 |
|
8 |
11,05 |
11,00 |
|
12 |
14,50 |
14,4 剩余内容已隐藏，支付完成后下载完整资料 资料编号：[237681]，资料为PDF文档或Word文档，PDF文档可免费转换为Word |
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