平流层飞艇的数值模拟与热分析外文翻译资料

 2021-12-20 21:30:47

英语原文共 10 页

科学直通车

Procedia Engineering 99(2015)763 - 772

“APISAT2014”,2014年亚太航空航天技术国际研讨会,APISAT2014

平流层飞艇的数值模拟与热分析

孙康文,杨勤珍 ,杨洋,顺旺,谢勇,孙牟,

陈晓明,徐建明

北京航空航天大学航空科学与技术学院,北京100191

中国航天科技集团公司第八研究院811研究所,上海200245

摘要

本文提出了一种数学模型和数值模型来研究平流层飞艇光伏(PV)阵列的输出特性。此外,考虑到飞行时间,飞行状态,飞行位置,飞行高度,环境温度等因素对光伏阵列输出功率的影响,平流层飞艇表面的太阳辐射模型和光伏阵列是成立。然后,利用CFD / Fluent研究了光伏阵列对飞艇的热效应,在此基础上给出了光伏阵列和飞艇的三维温度分布。

copy;2015作者。由Elsevier Ltd.出版。这是CC BY-NC-ND许可下的开放获取文章

中国航空航天学会(CSAA)负责同行评审

copy;2014 The Authors。由Elsevier Ltd.出版

由中国航空航天学会(CSAA)负责的同行评审。

关键词:平流层飞艇;光伏阵列;热特性;流利

简介

作为高空平台,平流层飞艇具有广泛的应用,特别是在通信,广播,遥感,科学研究等方面。目前,美国,日本和韩国是发展平流层飞艇的主要国家。[1-10 ]通常,太阳能用于为高空长航时飞艇提供动力,而这种类型的动力系统是耦合到能量存储系统的光伏阵列。[2]光伏阵列是飞艇电力系统的重要组成部分。效率,质量,表面形状和位置。

PV阵列影响飞艇性能,而时间,纬度,温度和几何形状影响光伏阵列的输出特性。此外,光伏阵列对飞艇船体的温度特性有影响,并增强了飞艇的“过热”或“过冷”。[9]

基于180m长的NPL平流层飞艇,建立了光伏组件的数学模型和等效电路。此外,考虑到飞行时间,飞行位置,飞艇曲率,光伏阵列铺设方式,飞行状态,飞行高度,环境温度等因素对光伏阵列输出功率,太阳辐射模型和光伏的影响结合Matlab仿真软件,建立了平流层飞艇表面阵列。然后,利用CFD / Fluent研究了PV对飞艇的热效应,在此基础上给出了光伏阵列和飞艇的三维温度分布。

平流层飞艇和光伏阵列的仿真模型[11]

基于平流层飞艇阻力系数理论,我们采用了国家物理实验室提出的NPL飞艇。它的长细比为0.25。为了研究阵列和平流层飞艇的输出特性和热性能,选择了表1中列出的阵列和飞艇的设计参数。NPL飞艇和阵列的初步设计方案如图1所示。

图1. NPL飞艇和阵列的初步设计方案表1飞艇和阵列的设计指标

参数 值

长度,m 180

直径,m飞艇面积,m2

阵列光电转换效率的区域

浮力气体体积,m3

天花板高度,公里经度和纬度日期

45

19000

2000

10%

氦气190000

20

39N,116E 2014年6月21日

PV阵列的弯曲表面与飞艇表面一致,接收不均匀的太阳辐射。阵列可以分为600times;3.333m2四边形网格,如图2所示,每个网格可以看作是倾斜平面。可以精确计算每个网格上的辐射。

图2。太阳能光伏阵列的网格图

飞艇光伏阵列的太阳辐射模型

太阳在水平坐标系下的位置由太阳高度角H和太阳方位角y确定。在水平坐标系下太阳高度角H,太阳方位角y和太阳矢量So 的几何关系如图3所示。

如图3所示。水平坐标系下的太阳位置

对于给定的地理位置,太阳高度角H和方位角y可以给出如下:

sin h = sin lt; psin lt; o cospcosoosw xti5233 (1)

sin y = cos o sin w / cos H. (2)

太阳delta;和太阳小时角omega;的下降可以给出:

o = 23.45° sin(2rr x (dn 284)/365) (3)

w = [t plusmn; L-Ls e/60]x 15 (4)

e = 9.87 sin 2B 1-57.53 cos B - 1.5 sin B (5)

B = 360 x (dn - 81)/364 (6)

根据太阳高度角H,太阳方位角gamma;和太阳矢量So的几何关系,太阳矢量So 可表示为:

So = (cos h sin y, cos. cos y, sin h) xti5668 (7)

其中0,cent;,1 /是平流层飞艇的俯仰角,侧倾角和航向角。当给出飞艇的0,cent;,1 /时,可以得到体轴坐标系S下的太阳矢量:

S = SO (7)

如果假定某一时间大气边界上的直接太阳辐射为 e0,则可以通过以下方式计算 e0 [12,13]

E0  Esc r

(10)

(11)

其中,Esc = 1367W / m2 是太阳常数,r是由地球与太阳之间的距离引起的校正值。基于太阳能电池阵列的划分网格,任何网格接收的直接太阳辐射可以通过以下方式计算:

Ei E0b Ai cosi

 0.56(e0.56m0  e0.096m0 ) k

b 1

(12)

(13)

(14)

其中,i是网格的数量 ,Ai 是网格i的面积,Ei 是网格i接收的辐射,Ni 是网格i的法向量, i是直角太阳辐射的角度k和Ni 和S,tau;b 是atmk的球体清晰度系数,参数的值范围 1是0.8~0.9,在这项研究中 1= 0.85,而m0 是高度改变的空气

质量,可以给出:

m m[(288  0.0065 h) / 288]5.256

0

(15)

其中,m是海平面上的气团,h = 20km是辐射高度。

根据上述结论,当给出一定的日期和地理位置时,每日总辐射量

伏阵列接收到的En可以通过以下方式计算:

n = {

1

sin K

H le; 30°

(16)

[1229 (614 sin H)2]1/2 H euro; 30°

(17)

其中,tb,te 是日出和日落的时间,N是网格的总数。

数值计算和分析

阵列的功率输出由阵列上的入射太阳辐射,阵列的工作温度以及平流层飞艇的俯仰,滚转和航向确定。图4显示了阵列在20℃的温度下的输出分布。根据YW Wang的说法,阵列的温度可以高达60CoLecture [15]给出太阳能电池的温度系数。图5显示了阵列在60℃的温度下的输出分布。

时间 - 输出

250

theta;=0,phi;=0,psi;=0 t=20C

200

150

输出功率(kW)

100

50

0

0 5 10 15 20 25

时间(h)

图4。阵列的输出曲线在20℃的温度下

时间 - 输出

250

theta;=0,phi;=0,psi;=0 t=20C

theta;=0,phi;=0,psi;=0 t=60C

200

150

输出功率(kW)

100

50

0

0 5 10 15 20 25

时间(h)

图5。阵列的输出分布在60℃的温度下。

最后,为了研究光伏阵列和平流层飞艇的三维温度分布,Fluent用于阵列和平流层飞艇的建模和仿真分析。飞艇模型采用CATIA V5R20制造,内部结构被忽略。在ANSYS ICEM14.0中生成外表面和内场的六面体网格,如图6所示。

图6。六面体网格为180米长的NPL飞艇

采用流体中的S2S辐射模型和太阳能负荷模型对平流层飞艇进行稳态分析。时间是2014年6月21日下午1点。位置位于北京,海拔20公里。公平天气条件方法也用于该模拟,并且环境大气的温度为217K。直接太阳辐射为1367W / m2 ,漫射太阳辐射为200W / m2。包络线的发射率约为0.88,吸收率为0.33,外部发射率为0.8,内部发射率为0.733,导热系数为2 W / m2·K。太阳能电池阵列的转换率为10%,吸收率为0.85,外部发射率为0.8,导热系数为4.5 W / m2·K。

180米长的NPL飞艇的仿真结果如图7和图8所示。

图7飞艇的温度分布

图8 NPL飞艇中段的速度分布

由于太阳辐射和光伏阵列的高太阳能吸收率,光伏阵列上出现了320K的最高温度。最低温度出现在没有施加太阳辐射的包络的侧面部分。最低温度约为280K。由于飞艇上侧的温度高于下侧的温度,因此自然对流更强。内部气体的温度分布主要由扩散决定,自然对流速度较低,如图8所示。

如果在PV阵列和飞艇船体之间安装5mm厚的绝缘结构,则阵列的温度将增加。然而,内氦气的速度降低,这有利于增加平流层飞艇的寿命。如图9,图10所示。

图9绝缘对光伏阵列和飞艇温度分布的影响

图10绝缘对飞艇速度的影响

结论

基于180m长的NPL平流层飞艇,建立了光伏组件的数学模型和等效电路。此外,考虑到飞行时间,飞行位置,飞艇曲率,太阳能电池阵列铺设方式,飞行状态,飞行高度,环境温度等因素对太阳能电池阵列输出功率的影响,太阳辐射模型,结合Matlab仿真软件,建立了平流层飞艇表面的太阳能电池阵列。然后,利用CFD / Fluent研究了PV对飞艇的热效应,在此基础上给出了光伏阵列和飞艇的三维温度分布。

致谢

这项工作得到了国家自然科学基金项目51,307004和上海航天科技创新基金SAST201268的支持。

参考

  1. Liao,L。和Pasternak,I。,“飞艇结构研究与发展评论”,“航空航天科学进展”,Vol。45,第4-5号,

2009年5月至7月,第83-96页.doi:10.1016 / j.paerosci.2009.03.001

  1. Colozza,A。,“高空长航时飞艇的初始可行性评估”,NASA CR-21272,2003年12月。
  2. Eguchi,K.,Yokomaku,Y。和Mori,M。,“日本平流层平台飞艇技术可行性研究计划”,AIAA论文99-3912,1999年7月。
  3. Kim,DM,Lee,YG,Kang,WG,Lee,J.-W。和Yeom,C.-H。,“Korea Stratospheric Airship Program and Current Results,”AIAA Paper 2003-6782,2003年11月。
  4. Lee,YG,Kim,DM和Yeom,CH,“韩国高海拔平台系统的发展”,国际无线杂志

信息网络,卷。13,第1期,2005年,第31-42页。doi:10.1007/10776-005-0018-6

  1. Nachbar,D。和Fabel,J。,“Next Generation Thermal Airship”,AIAA Paper 2003-6839,2003年11月。
  2. Harada,K.,Eguchi,K.,Sano,M。和Sasa,S。,“用于平流层平台飞艇的热模拟的实验研究”,AIAA论文2003-6833,2003年11月。
  3. Sasaki Y.飞艇式平流层平台的热问题[C] //第三次平流层平台系统研讨会。2001,10:78 - 84。
  4. 李小建,方贤德,戴秋明平流层飞艇光伏阵列热特性研究[J]。飞机杂志,Vol。48,No。4,2011 pp.1380

    资料编号:[4280]

原文和译文剩余内容已隐藏,您需要先支付 30元 才能查看原文和译文全部内容!立即支付

以上是毕业论文外文翻译,课题毕业论文、任务书、文献综述、开题报告、程序设计、图纸设计等资料可联系客服协助查找。