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C4.2畸变屈曲强度[电阻]

除按照D6.1.2节设计的构件外，本节的规定应适用于采用边缘加强筋的法兰的I型，Z型，C型，帽型和其他开放式横截面构件。 公称轴向强度[抗压强度]应按照公式 C4.2-1和C4.2-2。 根据A4，A5或A6中适用的设计方法，本节中的安全系数和阻力系数应用于确定允许抗压强度或设计抗压强度[抗性]。

b = 1.80 （ASD）

b = 0.85 （LRFD）

= 0.80 （LSD）

d0.561

Pn= Py （方程C4.2-1）

dgt; 0.561

⎛ ⎛ P ⎞0.6 ⎞⎛ P ⎞0.6

⎜ ⎜ crd ⎟ ⎟⎜crd⎟

Pn=⎜1 - 0.25⎜ P ⎟

⎝

⎠

⎟⎜ P ⎟ PY

（方程C4.2-2）

⎜

⎝

哪里

d =

⎝ y ⎠ ⎟ y ⎠

（方程C4.2-3）

Pn=额定轴向强度

Py

PCRD

Py = AgFy （方程C4.2-4）

哪里

Ag=横截面F的总面积y =屈服应力

PCRD= AgFd （方程C4.2-5）

哪里

Fd =按照C4.2（a），（b）或（c）部分计算的弹性畸变屈曲应力，

1. 使用简单的唇形加强筋简化了不受约束的C形和Z形截面

对于没有法兰旋转限制且在本节规定的尺寸范围内的C型和Z型型材， 允许使用C4.2-6来计算畸变屈曲应力Fd的保守预测。 有关尺寸限制以外的成员的其他选项，请参见第C4.2（b）或C4.2（c）部分。

（1）50ho/ t200，

（2）25times;bo/ ttimes;100，

（3）6.25 lt;D / ttimes;50，

(4) 45    90,

（5）2ho/ bo8，和

（6）0.04times;Dsin/ botimes;0.5。

哪里

ho=如图B2.3-2 bo中所定义的输出到输出卷筒纸深度=图B2.3-2中定义的输出到法兰宽度D =输出到输出口唇部尺寸如图B4-1所示 =基础钢厚度

 =如图B4-1所示的唇角

畸变屈曲应力Fd应根据公式 C4.2-6：

2 E ⎛ t ⎞2

12（1-2）⎜b⎟

⎝

o ⎠

（方程C4.2-6）

哪里

 =考虑到无支撑长度Lm的益处的值，小于LCR，但可以保守地认为是1.0

= 1.0 对于LmLCR

lnLmLCR

哪里

对于Lmlt;LCR （方程C4.2-7）

Lm=限制畸变屈曲的离散约束之间的距离（对于连续受约束的构件Lm= LCR，但约束可以作为旋转弹簧k）按照C4.2

1. 或（c））

（boDsintheta;⎞0.6

Lcr=

1.2小时o⎜

⎝

⎟

Ho吨 ⎠

10小时o

（方程C4.2-8）

TF boDsintheta;⎞1.4

Kd =

0.05  0.1⎜

⎝

⎟

Ho吨 ⎠

 8.0

（方程C4.2-9）

E =钢的弹性模量

 =泊松比

1. 对于C形和Z形截面或帽形截面或任何开口截面加强筋等边加强筋，其中加强筋为简单的唇形或复合边缘加强筋

本节的规定应适用于任何具有等尺寸加强翼缘的开放部分，包括那些符合C4.2（a）几何极限的开放部分。

fe kwe k

（方程C4.2-10）

d ~ ~

kfg kwg

哪里

Kfe =由法兰提供的法兰/腹板接合处的弹性转动刚度，按照公式 C3.1.4-13

kwe=腹板提供给法兰/腹板接合处的弹性转动刚度

= 逸3

6小时o（1 - 2）

（方程C4.2-11）

k =旋转 刚性 提供 通过 限制 分子 （支撑， 面板，

~

kfg

护套）到一个构件的凸缘/腹板接合处（如果凸缘不受限制，则为零）。 如果提供给两个凸缘的旋转刚度不同，则使用较小的旋转刚度。

=根据公式法兰/腹板接合处法兰所要求的几何转动刚度（除以应力Fd）。 C3.1.4-15

~kwg=几何转动刚度（除以应力Fd）所要求的

来自法兰/腹板接合处的腹板

TF⎞2th3

= ⎜ ⎟ o

（方程C4.2-12）

⎝ L ⎠ 60

哪里

L = LCR和Lm其中的最小值

⎛ ⎛ 2

⎞⎞14

L ⎜64ho12⎜I

x  h

2  C

• Ixyfx

 h 2 ⎟⎟

（方程C4.2-13）

cr ⎜

3

⎜ t

⎝

⎜ xf o x

⎝

wf IYF o

x ⎟⎟

⎟

⎠

⎠

Lm=限制畸变屈曲的离散约束之间的距离（对于连续约束构件Lm= LCR）

见方程C3.1.4（b）定义方程式中的变量。 C4.2-13。

1. 合理的弹性屈曲分析

考虑畸变屈曲的理性弹性屈曲分析应允许用来代替C4.2（a）或（b）中给出的表达式。 应适用C4.2节中的安全和阻力因素。

C5组合轴向负载和弯曲

C5.1组合拉伸轴向负荷和弯曲C5.1.1 ASD方法

所需强度T，Mx和My应满足以下相互作用方程：

bMxtimes;bMytimes;ttimes;1.0

（等式C5.1.1-1）

MNXT M纽约时报 TN

和

bMxbMyt1.0

（等式C5.1.1-2）

MNX MNY TN

哪里

b = 1.67

Mx，My =关于MNXT，M纽约时报= SFTFy的质心轴所需的弯曲强度， （等式C5.1.1-3）

哪里

SFT =完全未缩小部分相对于极限张力纤维关于适当轴的截面模数

Fy =按照A7.1部分确定的设计屈服应力

t = 1.67

T =所需的拉伸轴向强度

Tn =根据C2节确定的标称抗拉强度

MNX，M纽约=根据C3.1节确定的关于质心轴的名义弯曲强度

C5.1.2 LRFD和LSD方法

所需的优势[因素紧张和时刻] T，

以下交互方程：

Mx和M y

应满足

Mx  y 

 

（等式C5.1.2-1）

BNXT B纽约时报

tn

Mxy

 

（等式C5.1.2-2）

BNX BNY

哪里

tn

Mx，我的

=关于质心轴所需的弯曲强度[因式矩]

Mx = MUX，M y = M乌伊（LRFD）

Mx = MFX，M y = MFY（LSD）

b =弯曲强度[抗弯力矩]（C3.1.1节），b= 0.90或

0.95（LRFD）和0.90（LSD）

b= 0.90（LRFD和LSD）对于封闭的圆柱形管状部件（节C3.1.3），b= 0.95（LRFD）和0.90（LSD）对于横向无支撑的梁（节C3.1.2）

MNXT，M纽约时报= SFTFy （等式C5.1.2-3）

哪里

SFT =完全未缩小部分相对于极限张力纤维关于适当轴的截面模数

Fy =按照A7.1部分确定的设计屈服应力

T =所需的拉伸轴向强度[因式张力]

= Tu（LRFD）

= Tf（LSD）

t = 0.95（LRFD）

= 0.90（LSD）

Tn =根据C2节确定的标称抗拉轴向强度[抗力]

MNX，M纽约=根据C3.1节确定的关于质心轴的名义弯曲强度[力矩阻力]

C5.2组合压缩轴向负荷和弯曲C5.2.1 ASD方法

所需强度P，Mx和My应使用一阶弹性分析确定，并应满足下列相互作用方程。 或者，应根据附录2确定所需的强度P，Mx和My，并应使用Kx，Ky，x ，附录2中规定的y，CMX和C我的。另外，方程 C5.2.1-1至C5.2.1-3不得超过1。

对于具有未减小的有效面积的单对称非加强角部分，My应被允许仅作为所需的弯曲强度。 对于应力Fy下的有效面积（Ae）小于完全未减小的横截面面积（A）的其他角度截面或单对称非加强角，My应取为所需的弯曲强度或所需的弯曲强度加上PL / 1000，以较低的允许值为准。

cPbCMXMx  bCmyMy 1.0

（等式C5.2.1-1）

PN MNXX MNYY

cPtimes;bMxtimes;bMytimes;1.0

（方程C5.2.1-2）

P无 MNX MNY

当cP / Pn0.15时，应允许使用下列公式代替上述两个公式：

TFcPbMx

bMy1.0

（等式C5.2.1-3）

PN MNX MNY

哪里

c = 1.80

P =所需的压缩轴向强度

Pn =根据C4部分确定的标称轴向强度

b = 1.67

Mx，My =所需的抗弯强度相对于有效截面的重心轴所确定的单独所需的抗压轴向强度。

MNX，M纽约=关于根据C3.1节确定的质心轴的名义弯曲强度

x =

y =其中

1 - cPgt; 0 （等式C5.2.1-4）

P实施例

1 - cPgt; 0 （方程C5.2.1-5）

P安永

P = 2EIx

（方程C5.2.1-6）

防爆

2

（KxLx）

2EIy

PEY=

（KyLy）2

（方程C5.2.1-7）

哪里

Ix =关于x轴K的完全未减小横截面的惯性矩x =绕x轴屈曲的有效长度系数

Lx =绕x轴弯曲的无支撑长度

Iy =关于y轴K的完全未减小横截面的惯性矩y =绕y轴屈曲的有效长度系数

Ly =绕y轴弯曲的无支撑长度

P没有 =根据C4部分确定的标称轴向强度，Fn= Fy

CMX，C我的=其数值根据（a），（b）或

（c）如下：

• 1. 对于受连接平移影响的框架中的压缩构件（横向）

Cm= 0.85

• 1. 用于框架内受约束的受压构件，以抵抗关节平移，并且不受弯曲平面内其支撑之间的横向载荷

Cm= 0.6-0.4（M1/ M2） （方程C5.2.1-8）

哪里

M1/ M2=考虑构件在弯曲平面中不支撑的那部分端部处的较小与较大弯矩的比率。 M1/ M2在构件弯曲时呈现正向弯曲，而在弯曲时呈单向弯曲时呈负向

• 1. 对于承载平面内承受连接平移的框架中的受压构件，承受它们支撑之间的横向载荷时，Cm的值应通过合理分析确定。 但是，代替这种分析，可以使用下列值：
     1. 对于端点受限制的成员，Cm= 0.85，并且
     2. 对于不受约束的成员，Cm= 1.0。

C5.2.2 LRFD和LSD方法

所需的优势[因式压缩和时刻] P，

Mx和M y

应该

使用一阶弹性分析确定，并应满足以下相互作用

方程。 或者，所需的强度[考虑轴向力和力矩] P，

Mx和M y应按附录2确定并应满足

使用附录2中规定的Kx，Ky，x，y，CMX和C我的值的相互作用方程。另外，方程。 C5.2.2-1至C5.2.2-3不得超过1。

对于具有未减小的有效面积的单对称非加速角部分，M y应该

只允

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